Bolte er uundværlige i dagligdagen og industriel produktion og fremstilling. Bolte kaldes også industriens målere, hvilket viser, at bolte bruges i en lang række anvendelser. Dens anvendelsesområder omfatter elektroniske produkter, mekaniske produkter, digitale produkter, elektrisk udstyr, elektromekaniske mekaniske produkter, skibe, køretøjer og vandbeskyttelsesprojekter. Bolte bruges endda i kemiske forsøg. Bolte har vigtige opgaver i industrien. Så længe der er industri på jorden, er boltenes funktion altid vigtig.
Denne artikel vil kort introducere produktions- og forarbejdningsteknologien for bolte i håb om at være nyttig for alle.
Boltebearbejdningsproces: materialevalg - sfæroidisering (blødgørende) udglødning - afskalning og afkalkning - koldtrækning - kold smedning - trådbearbejdning - varmebehandling.
1
Almindelige materialer til boltbearbejdning
Forskellige materialer bruges i henhold til boltens styrkeniveau: i øjeblikket er der tre hovedmaterialer til standarddele på markedet: kulstofstål, rustfrit stål og kobber.
(1) Kulstofstål Vi skelner lavt kulstofstål, medium kulstofstål, højt kulstofstål og legeret stål baseret på kulstofindholdet i kulstofstålmaterialer.
Lavt kulstofstål C % Mindre end eller lig med 0,25 % kaldes normalt A3-stål i Kina. I udlandet hedder de som udgangspunkt 1008, 1015, 1018 og 1022 osv. Anvendes hovedsageligt til grad 4,8 bolte, grad 4 møtrikker, små skruer og andre produkter uden hårdhedskrav. (Bemærk: Boringsøm er hovedsageligt lavet af 1022-materiale).
Mellem kulstofstål 0,25 %
High carbon steel C%>0.45 %. I øjeblikket er der stort set ingen brug på markedet.
Legeret stål betyder at tilføje legeringselementer til almindeligt kulstofstål for at tilføje nogle specielle egenskaber til stålet: såsom 35, 40 krommolybdæn, SCM435 og 10B38. Fangsheng-skruer bruger hovedsageligt SCM435 krom-molybdænlegeret stål, hvis hovedkomponenter er C, Si, Mn, P, S, Cr og Mo.
(2) Rustfrit stål
45, 50, 60, 70, 80, hovedsageligt austenit (18% Cr, 8% Ni), med god varmebestandighed, god korrosionsbestandighed og god svejsbarhed.
A1, A2, A4, martensit (13%Cr), dårlig korrosionsbestandighed, høj styrke og god slidstyrke.
C1, C2, C4, ferritisk rustfrit stål (18% Cr), har bedre stødegenskaber og stærkere korrosionsbestandighed end martensit.
(3) Kobber Almindeligt anvendte materialer er messing og zink-kobberlegering. H62, H65 og H68 kobber bruges hovedsageligt som standarddele på markedet.
2
Sfæroidiserende (blødgørende) udglødning
1) Når sfæroidiserende (blødgørende) udglødede skruer med forsænket hoved og sekskantede bolte med indvendige hoveder fremstilles ved hjælp af kold heading-processen, vil den oprindelige struktur af stålet direkte påvirke formningsevnen under kold heading-behandling.
2) Den plastiske deformation af lokale områder under den kolde overskriftsproces kan nå 60% ~ 80%. Af denne grund skal stålet have god plasticitet. Når stålets kemiske sammensætning er konstant, er den metallografiske struktur den nøglefaktor, der bestemmer plasticiteten. Det antages generelt, at tyk og flaget perlit ikke er befordrende for dannelse af kold overskrift, mens fin sfærisk perlit betydeligt kan forbedre stålets plastiske deformationsevne.
3) For medium-carbon stål og medium-carbon legeret stål, der bruger en stor mængde af højstyrke fastgørelseselementer, udføres sfæroidisering (blødgørende) udglødning før kold heading for at opnå ensartet og fin sfæroidiseret perlit for bedre at imødekomme de faktiske behov produktion. brug for.
4) Til blødgørende udglødning af mellemkulstofstålstænger holdes opvarmningstemperaturen normalt over og under stålets kritiske punkt. Opvarmningstemperaturen kan generelt ikke være for høj, ellers vil tertiær cementit udfældes langs korngrænserne, hvilket forårsager kolde kursrevner.
5) Valsetråden af medium kulstoflegeret stål anvender isotermisk sfæroidiserende udglødning. Efter opvarmning ved AC1+ (20%~30%) afkøles ovnen til lidt lavere end Ar1. Temperaturen er omkring 700 grader i en isotermisk periode, og derefter afkøles ovnen til omkring 500 grader. Luftkøle ud af ovnen. Stålets metallografiske struktur ændres fra groft til fint, fra flaget til sfærisk, og revnehastigheden for den kolde overskrift vil blive stærkt reduceret. Det generelle område for blødgøringsudglødningstemperatur for 35\45\ML35\SWRCH35K stål er 715 grader ~ 735 grader.
3
Afskalning og afkalkning
Processen med at fjerne jernoxidplade fra stålvalsetråd med kold overskrift er stripning; afkalkning er opdelt i to metoder: mekanisk afkalkning og kemisk bejdsning.
1) Brug af mekanisk afkalkning til at erstatte den kemiske bejdseproces af valsetråde forbedrer ikke kun produktiviteten, men reducerer også miljøforurening. Denne afkalkningsproces omfatter bøjningsmetoden (et rundt hjul med trekantede riller bruges almindeligvis til at bøje valsetråden gentagne gange), ni-sprøjtemetoden osv. Afkalkningseffekten er god, men den kan ikke fjerne den resterende jernbelægning (fjernelsen). hastigheden af oxidskalaen er 97 %), især når jernoxidskalaen er meget klæbende. Derfor påvirkes mekanisk afkalkning af jernpladens tykkelse, struktur og spændingstilstand og er velegnet til valsetråde af kulstofstål, der anvendes til fastgørelseselementer med lav styrke (mindre end eller lig med 6,8).
2) Højstyrkefastgørelseselementer (Større end eller lig med 8,8-graden) afkalkes mekanisk ved hjælp af trådstænger for at fjerne al oxidbelægning, og gennemgår derefter en kemisk bejdseproces for at opnå sammensat afkalkning. For stålvalstråde med lavt kulstofindhold kan de resterende jernplader fra mekanisk afkalkning let forårsage ujævnt slid på korntrækket. Når jernpladen klæber til korntrækhullet på grund af friktionen mellem valsetråden og den ydre temperatur, hvilket forårsager langsgående kornmærker på overfladen af valsetrådens ståltråd, er årsagen til, at der opstår mikrorevner på hovedet af valsetråd ståltråd, når kold overskrift flangebolte eller cylinderhovedskruer er, Mere end 95% er forårsaget af ridser på overfladen af ståltråd under tegningsprocessen. Derfor er den mekaniske afkalkningsmetode ikke egnet til højhastighedstegning.
4
Koldt trukket
1) Koldtegningen har to formål. Den ene er at ændre størrelsen på råvaren; den anden er at opnå grundlæggende mekaniske egenskaber af fastgørelseselementet gennem deformation og forstærkning. For medium kulstofstål og medium kulstoflegeret stål er der et andet formål, som er at få flaget cementit opnået efter kontrolleret afkøling af valsetråden til at bryde så meget som muligt under trækprocessen, for at opnå granulær cementit til den efterfølgende sfæroidisering (blødgørende) udglødning. Cementit er klar. Men for at reducere omkostningerne reducerer nogle producenter vilkårligt antallet af trækpas. Overdreven reduktion af areal øger tendensen til arbejdshærdning af valsetråde, hvilket direkte påvirker den kolde kurs ydeevne af valsetrådsstål.
2) Hvis fordelingen af arealreduktionshastigheden for hvert gennemløb er uhensigtsmæssig, vil der også opstå vridningsrevner i valsetråden under trækningsprocessen. Sådanne revner, der er fordelt på langs langs ståltråden med en vis periode, blotlægges under ståltrådens kolde kursproces. Hvis smøringen desuden ikke er god under trækprocessen, kan det også forårsage regelmæssige tværgående revner i den koldtrukne valsetråd.
3) Den tangentielle retning af valsetrådens ståltråd, når den forlader den granulerede trådmatrice og rulles op, er ikke koncentrisk med trådtrækmatricen, hvilket vil forårsage øget slid på det enkelte sidehul i trådtrækmatricen, hvilket forårsager den indre hullet bliver ude af runde, hvilket resulterer i ujævn trækdeformation af ståltråden i omkredsretningen. , hvilket gør ståltrådens rundhed ude af tolerance, og tværsnitsspændingen af ståltråden under den kolde kursproces er ujævn, hvilket påvirker den kolde kursgennemgangshastighed.
4) Under trækningsprocessen af valsetråd forringer en overdreven delvis arealreduktionshastighed ståltrådens overfladekvalitet, mens en for lav arealreduktionshastighed ikke er befordrende for knusning af flager af cementit, hvilket gør det vanskeligt at opnå meget granulært cementit som muligt. Kulstoflegeme, det vil sige cementit, har en lav sfæroidiseringshastighed, hvilket er ekstremt skadeligt for ståltrådens kolde kursydelse. For stang- og valsetråd fremstillet ved trækning styres den delvise arealreduktion til 10 % til 15 %.
5
kold smedning
Kold smedning formning bruger normalt kold overskrift plastbehandling til at danne bolthovedet. Sammenlignet med skærebearbejdning er metalfibrene (metaltråde) kontinuerlige langs produktets form uden at skære i midten, hvilket forbedrer produktets styrke, især de mekaniske egenskaber. fremragende. Den kolde overskriftsformningsprocessen inkluderer skæring og formning, enkelt-station enkelt-klik kold kurs, dobbelt-klik kold kurs og multi-station automatisk kold kurs.
1) Brug et halvlukket skæreværktøj til at skære emnet til. Den enkleste måde er at bruge et sleeve-type skæreværktøj; snittets vinkel bør ikke være større end 3 grader; og når der anvendes et skæreværktøj af åben type, kan skærets skråvinkel nå 5 grader. ~7 grader.
2) Det korte emne skal kunne drejes 180 grader under overførselsprocessen fra den forrige station til den næste formningsstation. Dette kan frigøre potentialet i den automatiske koldskæringsmaskine, behandle fastgørelseselementer med komplekse strukturer og forbedre delens nøjagtighed.
3) Hver støbestation skal være udstyret med en stanseudstødningsanordning, og den konkave støbeform skal være udstyret med en udkastningsanordning af ærmetype.
4) Antallet af formningsstationer (ekskl. skærestationer) bør generelt nå op på 3 til 4 stationer (mere end 5 i særlige tilfælde).
5) Under den effektive brugsperiode kan strukturen af hovedglideskinnen og proceskomponenterne sikre positioneringsnøjagtigheden af stansen og matricen.
6) Der skal monteres en terminal-endestopkontakt på ledepladen, som styrer materialevalg, og der skal lægges vægt på styringen af den stødende kraft. Ude-af-rundheden af de kold-skive-tråde, der bruges til at fremstille højstyrke-fastgørelseselementer på automatiske kold-styremaskiner, bør være inden for diametertoleranceområdet, mens for mere præcise fastgørelseselementer, skal ud-af-rundheden af ståltrådene være begrænset til 1/2 diameter toleranceområde. Hvis diameteren af ståltråden ikke når den angivne størrelse, vil der opstå revner eller grater i delens opstødende del eller hoved. Hvis diameteren er mindre end den størrelse, der kræves af processen, vil hovedet være ufuldstændigt, kantet eller fortykket. Ikke klart.
7) Den nøjagtighed, som koldhovedstøbning kan opnå, er også relateret til valget af støbemetode og den anvendte proces. Derudover afhænger det også af det anvendte udstyrs strukturelle egenskaber, procesegenskaber og dets status, værktøjs- og matricens nøjagtighed, levetid og slidgrad. For højlegeret stål, der anvendes til kold føring og ekstrudering, bør arbejdsfladeruheden af cementerede hårdmetalforme ikke være større end Ra=0.2μm. Denne type form har den højeste levetid, når arbejdsfladeruheden når Ra=0.025~0,050μm.
6
Trådbehandling
1) Boltgevind er generelt koldt behandlet, således at gevindemnet inden for et vist diameterområde passerer gennem den rullende (rullende) trådplade (matrice), og gevindet dannes af trykket fra trådpladen (rullende matrice). Plaststrømlinjerne af den gevindskårne del er ikke afskåret, styrken øges, produktet er højpræcis og kvaliteten er ensartet, så det er meget udbredt.
2) For at producere den ydre gevinddiameter af det endelige produkt er den nødvendige trådemnediameter anderledes, fordi den er begrænset af faktorer såsom gevindnøjagtighed, og om materialet er belagt eller ej.
3) Trådrulning (gnidning) refererer til en forarbejdningsmetode, der bruger plastisk deformation til at danne gevindtænder. Den bruger en rullende (gevindplade) matrice med samme stigning og tandform som gevindet, der behandles, mens det ekstruderes det cylindriske skruemne, mens skruemnet roteres, og til sidst overfører tandformen på den rullende matrice til På skruemnet , er tråden dannet.
4) Det fælles punkt ved bearbejdning af rulletråde er, at antallet af rulleomdrejninger ikke behøver at være for mange. Hvis det er for meget, vil effektiviteten være lav, og gevindoverfladen vil let frembringe adskillelse eller tilfældig knækning. Tværtimod, hvis antallet af omdrejninger er for lille, vil gevinddiameteren let blive ude af rund, og trykket vil stige unormalt i det tidlige stadium af valsningen, hvilket resulterer i en forkortet levetid for formen.
5) Almindelige defekter ved rullet tråd: overfladerevner eller ridser på gevinddelen, tilfældig knækning og urundhed af gevinddelen. Hvis disse fejl opstår i store mængder, vil de blive opdaget under forarbejdningsfasen. Hvis antallet af hændelser er lille, vil disse defekter cirkulere til brugerne uden at blive bemærket af produktionsprocessen, hvilket forårsager problemer. Derfor bør nøglespørgsmålene vedrørende forarbejdningsbetingelser opsummeres, og disse nøglefaktorer bør kontrolleres under produktionsprocessen.
7
varmebehandling
1) Varmebehandlede højstyrkebefæstelser skal hærdes i henhold til tekniske krav.
2) Varmebehandling og temperering er at forbedre de omfattende mekaniske egenskaber af fastgørelseselementer for at opfylde trækstyrkeværdien og udbytteforholdet specificeret af produktet.
3) Varmebehandlingsprocessen har en afgørende indflydelse på højstyrkebefæstelser, især deres iboende kvalitet. Derfor er avanceret varmebehandlingsteknologi og udstyr nødvendigt for at producere højkvalitets fastgørelseselementer af høj styrke.
4) På grund af det store produktionsvolumen og lave pris på højstyrkebolte, og gevinddelen er en relativt fin og præcis struktur, skal varmebehandlingsudstyret have stor produktionskapacitet, høj grad af automatisering og god varmebehandlingskvalitet.
5) Afkulning af gevind vil få fastgørelseselementerne til at snuble, før de opfylder kravene til mekanisk ydeevne, hvilket får gevindbefæstelserne til at svigte og forkorte deres levetid. På grund af afkulning af råmaterialer, hvis udglødningen er ukorrekt, vil afkarbureringslaget af råmaterialerne blive uddybet. Under bratkølings- og hærdningsvarmebehandlingsprocessen bringes der generelt noget oxiderende gas ind fra ydersiden af ovnen.
6) Rusten på stangståletråden eller resterne på overfladen af den koldtrukne valsetrådsstål vil også nedbrydes efter at være blevet opvarmet i ovnen, og reaktionen vil generere noget oxiderende gas. For eksempel er overfladerusten på ståltråd sammensat af jerncarbonat og hydroxid, som efter opvarmning nedbrydes til CO2 og H2O og derved forværrer afkulning. Forskning viser, at graden af afkulning af mellemkulstoflegeret stål er mere alvorlig end kulstofstål, og den hurtigste afkulningstemperatur er 700 grader ~ 800 grader.
7) Da fastgørelserne på overfladen af ståltråden nedbrydes og syntetiserer CO2 og H2O meget hurtigt under visse forhold, vil det, hvis gasstyringen af den kontinuerlige mesh båndovn er forkert, også forårsage, at skrueafkulning overskrider tolerancerne.
8) Når fastgørelseselementer med høj styrke er dannet ved kold heading, eksisterer råmaterialet og det udglødede afkullede lag ikke kun stadig, men ekstruderes også til toppen af gevindet. For overfladen af fastgørelseselementet, der skal bratkøles, kan den nødvendige hårdhed ikke opnås. , dens mekaniske egenskaber (især styrke og slidstyrke) reduceres. Derudover er overfladen af ståltråden afkullet, og overfladelaget og den indre struktur har forskellige ekspansionskoefficienter, hvilket kan forårsage overfladerevner under bratkøling.
9) De vigtigste kvalitetsproblemer, der kan opstå under bratkøling og hærdning af fastgørelsesmidler omfatter: utilstrækkelig hårdhed i bratkølet tilstand, ujævn hårdhed i bratkølet tilstand, overdreven bratkølingsdeformation og bratkølingsrevne.
10) Sådanne problemer, der opstår på stedet, er ofte relateret til råvarer, bratkølende opvarmning og bratkøling. Korrekt formulering af varmebehandlingsprocessen og standardisering af produktionsdriftsprocessen kan ofte undgå sådanne kvalitetsulykker.
